王智祥
,
刘雪峰
,
谢建新
金属学报
采用Gleeble-1500热模拟机对AZ91镁合金进行了高温压缩变形实验, 分析了该合金在变形温度为250-400 ℃、应变速率为0.001-1 s-1条件下流变应力的变化规律. 结果表明, 变形温度和应变速率均对流变应力有显著的影响, 流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低, 当变形温度≥400 ℃、应变速率≤0.001 s$^{-1}$时, 流变应力随变形量的增加达峰值后呈稳态流变特征. 并采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n随应变量的变化规律, 建立了相应的热变形本构关系. 经实验验证, 所建立的本构关系能较好地反映AZ91镁合金实际热变形行为特征.
关键词:
镁合金
,
constitutive relationship
,
hot deformation
,
deformation activation energy
刘刚
,
杨卯生
,
王胜民
,
王家玮
,
张青贺
钢铁研究学报
为了探究低碳CrNiMo渗碳轴承钢热压缩再结晶行为,利用Gleeble 1500D热模拟试验机对试验钢进行了等温热压缩模拟试验,试验变形温度为900～1050℃,变形速率为0.1、1、10 s-1,变形量为10％、30％、50％.通过不同变形条件下,真应力-真应变曲线及晶粒度变化,对材料热变形动态再结晶过程进行了分析,线性回归出材料的形变激活能和流变应力本构方程,绘制出材料热加工工艺图,并试验出热压静态再结晶临界时间.结果表明,高变形温度、低应变速率和大变形量有利于材料动态再结晶发生,试验钢在温度为1050℃、变形量为50％、变形速率为1s-1的条件下得到细小的再结晶晶粒,平均晶粒尺寸为14.97μm;低碳CrNiMo渗碳轴承钢变形量大于30％后形变激活能降速缓慢,50％变形量激活能为436.016 kJ/mol,热加工工艺图与试验结果符合;900℃、1s-1、50％变形量时,材料达到动态再结晶热力学条件,保温静态再结晶,临界再结晶时间为5min.
关键词:
渗碳轴承钢
,
再结晶
,
形变激活能
,
热加工图
周舸
,
丁桦
,
韩寅奔
,
曹富荣
,
曲敬龙
,
张北江
稀有金属材料与工程
对U720Li合金的高温变形行为进行了系统的研究.通过对该合金高温变形过程中力学行为特征及组织演变规律的分析与计算,得出了不同应变速率、不同变形温度下应变速率敏感性指数m值、变形激活能Q值和晶粒指数P值的变化规律.分别绘制动态材料模型热加工图及包含位错数量的U720Li合金高温变形机理图.应用动态DMM热加工图分析了合金的适合加工区间.运用U720Li合金高温变形机理图,根据不同温度下U720Li合金柏氏矢量补偿的晶粒尺寸、模量补偿的应力值预报了该合金的高温变形机理.
关键词:
U720Li合金
,
变形激活能Q
,
应变速率敏感性指数m
,
晶粒指数p
,
加工图
,
变形机理图
钟应
,
梁益龙
,
杨明
兵器材料科学与工程
利用Gleeble-3800热模拟机对TC4钛合金在550~800℃温区进行热变形试验研究。通过真应力、真应变分析得到TC4钛合金峰值应力随温度升高而降低、应变速率增大而升高，确定了550~800℃温区热变形激活能、建立了流变应力本构关系以及峰值应力与温度和变形速率之间的函数关系。通过热变形模拟为TC4钛合金热加工参数的合理制定与控制提供依据。
关键词:
TC4钛合金
,
流变应力
,
变形激活能
,
热变形方程
苏娟华
,
杨哲
,
贾淑果
,
任凤章
稀有金属材料与工程
在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-Cr0.5-Sn0.31-Zn0.15-Y0.054合金进行高温等温压缩试验.变形条件是应变速率0.01、0.1、1、5 s-1,变形温度600、700、800℃,最大变形程度为真实应变0.6.结果表明:随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大;在变形温度为700、800℃并且应变速率较低时,合金热压缩流变应力出现了明显的峰值;从流变应力、应变速率和温度的相关性,求得了热变形激活能(Q)和流变应力方程;合金动态再结晶的显微组织强烈受到变形条件的影响;变形条件对冷却后合金的硬度和导电率产生了明显的影响.
关键词:
CuCrSnZnY合金
,
动态再结晶
,
变形激活能
,
显微硬度
,
导电率
龙永强
,
刘平
,
刘勇
,
陈乃录
,
潘健生
材料科学与工艺
在Gleeble-1500D热模拟试验机上,对Cu-2.32Ni-0.57Si-0.05P合金在应变速率为0.01～5s~(-1)、变形温度为600～800℃、最大变形程度为60%条件下,进行恒温压缩模拟实验研究.分析了实验合金在高温变形时的流变应力、应变速率及变形温度之间的关系,研究了变形温度对合金显微组织的影响.计算了合金高温热压缩变形时的应力指数n、应力参数α、结构因子A以及平均热变形激活能Q.结果表明:合金的流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大.热变形过程的流变应力可用双曲正弦本构关系来描述.当变形温度高于750℃时,合金流变曲线呈现出明显的动态再结晶特征,合金显微组织为完全的动态再结晶组织.合金的热加工宜在应变速率为0.1～1 s~(-1)、温度为700～800℃范围内进行.
关键词:
热压缩变形
,
Cu-2.32Ni-0.57Si-0.05P合金
,
变形激活能
,
本构方程
段永华
,
孙勇
,
何建洪
,
方东升
,
郭中正
中国有色金属学报
采用Gleeble?1500热模拟试验机研究Pb-Mg-Al合金在变形温度453~613 K、应变速率0.01~1 s?1条件下的热压缩流变行为,计算应力指数和变形激活能,采用Zener-Hollomon参数法构建合金的高温变形的本构关系,基于Murty准则,建立Pb-Mg-Al合金的加工图.结果表明:Pb-Mg-Al合金为正应变速率敏感材料;该合金的热压缩变形流变应力行为可用双曲正弦函数本构方程和Zener-Hollomon参数来描述,其平均变形激活能为149.5244 kJ/mol;从加工图分析并结合激活能,确定Pb-Mg-Al合金的最优变形温度和应变速率分别为533 K和0.1 s?1.
关键词:
Pb-Mg-Al合金
,
本构关系
,
变形激活能
,
加工图
毛建军
,
潘复生
,
陈先华
,
彭建
,
汤爱涛
,
刘传璞
材料导报
采用Gleeble-1500热模拟机在温度250～400℃、应变速率0.001～1s~(-1)、最大变形程度105%的条件下对ZK60镁合金进行了高温压缩模拟实验研究.分析了实验合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系,计算了变形激活能和应力指数,并观察了热压缩变形过程中组织的变化.结果表明,合金的峰值流变应力随应变速率的增大而增加,随温度的升高而减小;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能为63～130kJ/mol,应力指数为2.78～3.79;降低变形温度和提高应变速率可使再结晶晶粒的平均尺寸减小.
关键词:
ZK60镁合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
变形激活能
,
动态再结晶
张冬旭
,
温志勋
,
岳珠峰
稀有金属材料与工程
对航空发动机用新型镍基高温合金GH3230在不同温度和应变速率下进行了高温拉伸-断裂试验,分析了应变速率和温度对该合金高温力学性能的影响.结果表明,随着应变速率的增加和温度的下降,合金的塑性流动应力有所提高,加工硬化指数n下降.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得到应变速率敏感系数m是一个独立于温度的常量,并计算出GH3230合金的变形激活能Q=441kJ/mol.GH3230合金的热变形温度在1273K左右时,合金在变形过程中能够充分再结晶,并得到晶粒细小、均匀的组织.SEM断口分析表明GH3230合金在高温下(1144～1273K)应变率范围为10-3～10-1 s-1时的拉伸断裂都是由损伤引起的韧性断裂,且温度对断口形貌影响不大,但应变速率增大会使韧窝尺寸和深浅变小.
关键词:
GH3230高温合金
,
变形激活能
,
应变率
,
加工硬化指数
,
高温拉伸
